實(shí)驗(yàn)研究表明，延伸時(shí)高壓鋼管壁厚不均勻的糾正是在管壁接觸頂頭之前的空減徑過程中實(shí)現(xiàn)的。

當(dāng)高壓鋼管壁厚的最大值和最小值在垂直于軋制方向的位置（如圖一所示）時(shí)，在圓周壓應(yīng)力作用下，薄壁部分的內(nèi)表面要比其他部分先行壁增厚變形，因?yàn)樗慕孛娣e小) 結(jié)果距離減小，壁厚增加。當(dāng)高壓鋼管壁厚的最大值和最小值與軋輥相接觸（見圖一C），壓扁作用使得高壓鋼管最大壁厚部分的內(nèi)側(cè)金屬大量地向圓周方向流動(dòng)。這種現(xiàn)象可以通過貼在毛管內(nèi)壁的應(yīng)變儀加以證實(shí)。不過，在實(shí)際生產(chǎn)中會(huì)出現(xiàn)更為復(fù)雜的附加變形，使金屬流動(dòng)復(fù)雜化。

毛管在輾軋中，高壓無縫鋼管最大和最小壁厚部分的變化可分成（圖二）所示的三種類型。在最為普遍的類型A中，最大和最小壁厚在毛管與軋輥接觸以后都增加，并逐漸趨向一致，在一般的延伸機(jī)上，高壓鋼管最大和最小壁厚相等以前就開始了頂頭上的軋制。在類型B中，毛管輾軋適當(dāng)，最大壁厚不增加。而在類型C中，毛管輥軋更為適當(dāng)，從而使最小壁厚增加，最大壁厚減小，這種條件確實(shí)存在。

在生產(chǎn)設(shè)備上得到的高壓鋼管壁厚和偏心度的實(shí)際數(shù)據(jù)，用Φ296*74mm的毛管延伸后得到Φ296*47.4mm,的毛管時(shí)，高壓鋼管最大和最小壁厚趨向一致，平均壁厚略有增加，在這一例中，毛管的原始偏心度為17%，延伸后在孔喉部分已改善為8%，在頂頭軋制中高壓鋼管壁厚不均增加，在頂頭的均整部分偏心度又恢復(fù)到8%。在軋輥出口段的規(guī)圓過程中，偏心度減小到6.6左右。用電子束印線法觀察到的金屬流動(dòng)符合前面所述模型軋機(jī)上所做的金屬流動(dòng)分析。